Указанные динамические нагрузки должны учитываться полностью при расчете досок палубы и поддерживающих ее ребер. Балки (прогоны), поддерживающие ребра, следует рассчитывать в соответствии с фактической схемой конструкций, учитывая динамические воздействия в виде сосредоточенных грузов от двух смежных ребер при расстоянии между ними до 1 м и от одного ребра при расстоянии между ребрами 1 м и более. При этом должно учитываться наиболее невыгодное расположение этих грузов.
Конструктивные элементы, служащие опорами балок (прогонов), например подкосы, тяжи и др., следует рассчитывать на нагрузку от двух смежных ребер, расположенных по обе стороны рассчитываемого элемента (при расстоянии между ребрами менее 1 м), либо от одного ребра, ближайшего к этому элементу (при расстоянии между ребрами 1 м и более).
Выбор наиболее невыгодных сочетаний нагрузок при расчете опалубки и поддерживающих лесов должен осуществляться в соответствии с табл. 3.18.
Таблица 3.18. Выбор наиболее невыгодных сочетаний нагрузок при расчете опалубки и поддерживающих лесов
При расчете элементов опалубки и лесов по несущей способности перечисленные выше нормативные нагрузки необходимо умножать на коэффициенты перегрузки, приведенные в табл.3.19. При совместном действии полезных и ветровых нагрузок все расчетные нагрузки, кроме собственной массы, вводятся с коэффициентом 0,9.
При расчете элементов опалубки и лесов по деформации нормативные нагрузки учитываются без умножения на коэффициенты перегрузки.
Распределение давления по высоте опалубки принято по аналогии с гидростатическим давлением по треугольной эпюре.
Таблица 3.19. Коэффициенты перегрузки
Прогиб элементов опалубки под действием воспринимаемых нагрузок не должен превышать следующих значений:
♦ 1/400 пролета элемента опалубки;
♦ 1/500 пролета для опалубки перекрытий.
Расчет лесов и опалубки на устойчивость против опрокидывания следует производить при учете совместного действия ветровых нагрузок и собственной массы, а при установке опалубки совместно с арматурой – также и массы последней. Коэффициенты перегрузок должны приниматься равными: для ветровых нагрузок – 1/2, для удерживающих нагрузок – 0,8.
Расчет опалубки-облицовки, остающейся в теле сооружения, необходимо выполнять как расчет основных элементов сооружения с последующей проверкой на воздействие перечисленных выше нагрузок.
Для расчета устройств, обеспечивающих предварительный отрыв створок блок-форм крупнощитовой опалубки, объемно-переставной и тоннельной опалубки, следует принимать нормативные нагрузки по табл. 3.20 и 3.21.
Таблица 3.20. Нормативные нагрузки для расчета устройств, обеспечивающих предварительный отрыв створок блок-форм крупнощитовой опалубки, объемно-переставной и тоннельной опалубки
Над чертой – для бетонов класса В7,5, под чертой – для бетонов класса В20.
Таблица 3.21. Коэффициент, учитывающий условия отрыва и степень жесткости опалубки
Примечание. Для определения расчетных значений нагрузки касательного сцепления данные табл. 3.21 следует умножать на коэффициент 1,35.
Расчетные сопротивления материалов принимаются с коэффициентом К. Увеличение расчетных сопротивлений при кратковременности действия нагрузки К для древесных материалов принимается равным 1,4.
Усилие отрыва опалубки от бетона рекомендуется определять по формуле:
Poт = KcoσнFк,
P = K ст F,
где Kco – коэффициент, учитывающий условия отрыва и степень жесткости опалубки (определяется по табл. 3.21);
σн – нормативная нагрузка сцепления, кПа;
Fк – площадь контакта опалубки с бетоном, м2.
Для расчета усилий срыва катучей опалубки нормативные нагрузки следует принимать по табл. 3.22.
Таблица 3.22. Нормативные нагрузки для расчета усилий срыва катучей опалубки
* Для бетона класса В10.
Материалы для опалубки
Типы опалубок следует применять в соответствии с ГОСТ 23478-79.
Древесные, металлические, пластмассовые и другие материалы для опалубки должны отвечать требованиям ГОСТ 23478-79; деревянные клееные конструкции – ГОСТ 20850-84 или ТУ; фанера ламинированная– ТУ 18-649-82; ткани пневматических опалубок – утвержденным ТУ.
Допустимая прочность бетона при распалубке приведена в табл. 3.23.
Таблица 3.23. Допустимая прочность бетона при распалубке
Монтаж сборных железобетонных и бетонных конструкций
Монтаж конструкций каждого вышележащего этажа многоэтажного здания производится после закрепления всех монтажных элементов и достижения бетоном замоноличенных стыков несущих конструкций прочности, указанной в ППР.
В случаях, когда прочность и устойчивость конструкций обеспечиваются сваркой монтажных соединений, допускается монтировать конструкции нескольких этажей без замоноличивания стыков.
Марки растворов, применяемых при монтаже конструкций, указываются в проекте. Подвижность раствора должна составлять 5–7 см по глубине погружения конуса.
Предельные отклонения от ориентиров при установке сборных элементов, а также отклонения законченных монтажных конструкций от проектного положения не должны превышать величин, приведенных в табл. 3.24.
Таблица 3.24. Предельные отклонения от ориентиров при установке сборных элементов, отклонения законченных монтажных конструкций от проектного положения
Обозначение, принятое в табл. 3.24: п – порядковый номер яруса колонн или число установленных по высоте панелей.
Примечание. Глубина опирания горизонтальных элементов на несущие конструкции должна быть не менее указанной в проекте.
Приемка бетонных и железобетонных конструкций
При приемке законченных бетонных и железобетонных конструкций следует проверять соответствие объекта рабочим чертежам, качество бетона по прочности, морозостойкости, водонепроницаемости, а также качество применяемых материалов, полуфабрикатов и изделий.
Требования к законченным бетонным и железобетонным конструкциям приведены в табл. 3.25.
Таблица 3.25. Требования к законченным бетонным и железобетонным конструкциям
Установка блоков фундаментов и стен подземной части здания
Установку блоков фундаментов стаканного типа производят относительно разбивочных осей по двум перпендикулярным направлениям, совмещая осевые риски фундаментов с ориентирами на основании.
Установку блоков ленточных фундаментов и стен подвала производят, начиная с установки маячных блоков в углах здания и на пересечении осей. Маячные блоки устанавливают, совмещая их осевые риски с рисками разбивочных осей, по двум перпендикулярным направлениям.
Фундаментные блоки следует устанавливать на выровненный слой песка. Предельное отклонение отметки выравнивающего слоя песка от проектного не должно превышать -15 мм.
Установку блоков стен подвала выполняют с соблюдением перевязки. Рядовые блоки устанавливают, ориентируя низ по обрезу блоков нижнего ряда, верх – по разбивочной оси. Блоки наружных стен ниже уровня грунта выравнивают по внутренней стороне стены, а выше – по наружной. Вертикальные и горизонтальные швы между блоками заполняют раствором и расшивают с двух сторон.
Установка колонн и рам
Положение колонн и рам рекомендуется выверять по двум взаимно перпендикулярным направлениям.
Низ колонн выверяют, совмещая риски, обозначающие их геометрические оси в нижнем сечении, с рисками разбивочных осей или геометрических осей нижеустановленных колонн. Способ опоры колонн на дно стакана: низ колонны закрепляется от горизонтального перемещения на период до замоноличивания узла.
Верх колонн многоэтажных зданий выверяют, совмещая геометрические оси колонн в верхнем сечении с рисками разбивочных осей, а колонн одноэтажных зданий – совмещая геометрические оси колонн в верхнем сечении с геометрическими осями в нижнем сечении.
Низ рам в продольном и поперечном направлениях выверяют, совмещая риски геометрических осей с рисками разбивочных осей или осей стоек в верхнем сечении нижестоящей рамы. Верх рам выверяют следующим образом: из плоскости рам – путем совмещения рисок осей стоек рам в верхнем сечении относительно разбивочных осей; в плоскости рам– путем соблюдения отметок опорных поверхностей стоек рам.
